Курсовой проект
"Расчет и проектирование электронных устройств на основе ОУ”
Вариант 16
1 Расчёт и проектирование усилителей постоянного тока 3
1.1 Анализ инвертирующего усилителя постоянного тока 4
1.2 Расчёт и выбор элементов инвертирующего УПТ 4
1.3 Расчёт погрешностей 5
1.4 Расчёт основных показателей схемы 9
1.5 Построение ЛАЧХ 9
2 Расчёт и проектирование усилителей с ёмкостной связью 11
2.1 Анализ неинвертирующей схемы с ёмкостной ОС 11
2.2 Расчёт и выбор элементов схемы с ёмкостной ОС 12
2.3 Расчёт параметров усилителя с ёмкостной связью 13
2.4 Построение ЛАЧХ 13
3 Расчёт и проектирование мультивибратора на основе ОУ 15
3.1 Анализ схемы мультивибратора на основе ОУ 15
3.2 Расчёт и выбор элементов схемы мультивибратора 16
3.3 Определение температурной нестабильности 18
3.4 Проверка мультивибратора на работоспособность 19
4 Принципиальная схема устройства 20
Приложение 21
Список использованной литературы 22
1Расчёт и проектирование усилителей постоянного тока
Усилители постоянного тока достаточно часто используются как измерительные, т.е. они входят в измерительную систему как измерительные преобразователи. В этом случае при расчёте и выборе элементов схемы мы должны обеспечить необходимую точность преобразования.
Рис.1.1 Характеристики преобразования УПТ:
- идеальный
- - - - - -
реальный
а - при мультипликативной погрешности,
b - при аддитивной погрешности
Основные погрешности усилителя можно разделить на мультипликативные и аддитивные составляющие. Изменение приводит к появлению мультипликативной составляющей. Это отображается изменением угла наклона характеристики преобразования (рис.1.1,а).
Наличие приводит к параллельному перемещению характеристики на(рис.1.1,b), что вызывает появление аддитивной составляющей погрешности.
В общем случае одновременно присутствуют оба вида погрешностей и , а общая погрешность оценивается двухзвенной формулой
16=1×24+0×23+0×22+0×21+0×20
Исходные данные:
Марка операционного усилителя |
а0 |
0 |
14ОУД7 |
Схема включения |
а1 |
0 |
инвертирующая |
Сомножитель m |
а2 |
0 |
0,5 |
Сомножитель А |
а3 |
0 |
50 |
Температурный диапазон Тmin…Tmax,0C |
а4 |
1 |
минус 30…+10 |
Сопротивление источника входного сигнала 1 кОм
Коэффициент усиления с обратной связью
1.1 Анализ инвертирующего усилителя постоянного тока
В инвертирующем УПТ (рис.1.2) реализована отрицательная обратная связь (ООС) по напряжению с параллельным способом введения. Это положение в значительной степени и определяет свойства схемы.
Рис.1.2. Инвертирующий УПТ
1.2Расчёт и выбор элементов инвертирующего УПТ
Резисторы схемы рассчитываются и выбираются следующим образом
, где
мкВ
нА
Ом
В соответствии с рядом Е12 выбираем резистор R2
МЛТ − 0,125 – 390к − 10% |
:
кОм
В соответствии с рядом Е12 выбираем резисторR1
МЛТ − 0,125 − 15к − 10% |
Значения резисторов R1 и R2 должны удовлетворять следующим неравенствам:
кОм > кОм
МОм < МОм
Значение резистора определяют из условия уменьшения влияния входных токов смещения
Ом
В соответствии с рядом Е12 выбираем резистор R3
МЛТ − 0,125 − 15к − 10% |
|
Таким образом:
1.3 Расчёт погрешностей.
1.3.1 Расчёт мультипликативной составляющей погрешности
В случае реального ОУ появляется мультипликативная погрешность. Источники мультипликативных составляющих погрешностей УПТ, т.е. влияющих на легче определить, рассмотрев уравнение (*), к ним относятся изменения сопротивления резисторов и , изменение и изменение . Эти изменения в основном зависят от температуры кристалла операционного усилителя и элементов схемы.
(*)
Влияние изменения сопротивления резисторов и можно оценить, положив, что все другие источники погрешностей отсутствуют. Оценим как
, где
для выбранных резисторов ТКС=0,001, тогда
Влияние изменения коэффициента усиления операционного усилителя можно оценить по формуле:
Относительное изменение коэффициента усиления операционного усилителя зависит от температурных свойств операционного усилителя
где - температурный дрейф коэффициента усилителя.
- коэффициент обратной связи.
Влияние изменения входного сопротивления операционного усилителя
Общая мультипликативная погрешность с учётом всех влияющих факторов определяется как среднеквадратичная
1.3.2 Расчёт аддитивной составляющей погрешности
Аддитивные погрешности УПТ приводят к появлению напряжения сдвига на выходе ОУ. Это явление может быть вызвано наличием входных токов смещения и их разности, напряжение смещения нуля, а также температурным дрейфом этих величин.
Влияние напряжения смещения нуля и его температурного дрейфа оценим по формуле:
где- наибольшее выходное напряжение, ограничивающее линейную часть амплитудной характеристики ОУ.
Погрешность от температурного дрейфа напряжения смещения нуля
определяется выражением
Влияние входных токов смещения, разности входных токов смещения и их дрейф.
Погрешности, обусловленные наличием разности входных токов
Остаётся погрешность от дрейфа разности входных токов смещения
где
Нестабильность напряжения питания ОУ является причиной напряжения сдвига, а следовательно, и аддитивной погрешности
где - изменение напряжений питания ОУ,
- коэффициент влияния напряжений питания.
1.3.3 Результирующая погрешность
Погрешность при известном входном сигнале с учётом мультипликативной и аддитивной составляющих погрешности определяется по двухзвенной формуле
1.4 Расчёт основных показателей схемы
К основным параметрам, характеризующим свойства усилителей, кроме относятся входное сопротивление с обратной связью и выходное сопротивление с обратной связью
где - коэффициент обратной связи.
кОм
Ом
1.5 Построение логарифмической амплитудно-частотной характеристики
Частотные параметры УПТ определяют по амплитудно-частотным характеристикам, которые строится в логарифмическом масштабе в соответствии с уравнением
где- коэффициент усиления при нулевой частоте ,
- частота верхнего среза, т.е. такая частота при которой коэффициент усиления уменьшится в раз от своего максимального значения
;
Рис.1.3. Логарифмическая амплитудно-частотная характеристика
2 Расчёт и проектирование усилителей с ёмкостной связью.
В некоторых случаях усиливаемый сигнал содержит переменную и постоянную составляющие, при чём информативной является только переменная составляющая на фоне значительной постоянной. Усилить переменную составляющую с помощью УПТ невозможно, т.к. усилитель окажется в насыщении под действием постоянной составляющей сигнала. Для устранения постоянной составляющей между источником сигнала и входом усилителя включают разделительный конденсатор.
Возможны инвертирующая и неинвертирующая схемы включения ОУ.
16=1×24+0×23+0×22+0×21+0×20
Исходные данные:
Марка операционного усилителя |
a0 |
0 |
14ОУД8 |
Схема включения |
а1 |
0 |
инвертирующая |
Коэффициент частотных искажений МН |
а2 |
0 |
1,2 |
Нижняя рабочая точка fH, Гц |
а3 |
0 |
20 |
Коэффициент усиления с обратной связью для средних частот kос(сч) |
а4 |
1 |
120 |
2.1 Анализ инвертирующей схемы с ёмкостной обратной связью.
Коэффициент усиления с обратной связью для схемы (рис.2.1) будет носить комплексный характер и в области низких частот определяется выражением
Рис.2.1. Инвертирующий усилитель с ёмкостной связью
2.2 Расчёт и выбор элементов схемы с ёмкостной обратной связью
Значение резистора выбирается из условия
В соответствии с рядом Е12 выбираем резистор R2
МЛТ – 0.125 – 1М – 10% |
Для уменьшения влияния входных токов смещения
МЛТ – 0.125 – 1М – 10% |
Ом
В соответствии с рядом Е12 выбираем резисторR1
МЛТ – 0.125 – 8к2 –10% |
Расчёт конденсатора в инвертирующей схеме производиться по заданным коэффициенту частотных искажений и нижней рабочей точке
В соответствии с рядом Е12 выбираем конденсатор
К10–47 – Н90 – 1,5 мкФ ±30% |
2.3 Расчёт параметров усилителя с ёмкостной связью
- входное сопротивление с обратной связью
кОм
- выходное сопротивление с обратной связью
Ом
- частота верхнего среза
Гц
- частота нижнего среза
Гц
2.4 Построение логарифмической амплитудно-частотной характеристики
Рис.2.2. Логарифмическая амплитудно-частотная характеристика
инвертирующего усилителя с ёмкостной связью.
3Расчёт и проектирование мультивибратора на основе ОУ
Мультивибратор преобразует постоянное напряжение источника питания в периодическую последовательность импульсов прямоугольной формы с заданными параметрами (амплитудной, длительностью, частотой следования и скважностью).
Мультивибратор в большинстве случаев выполняет функцию задающего генератора, формирующего запускающие входные импульсы для последующих узлов в системах импульсного действия.
Определение варианта:
16=1×24+0×23+0×22+0×21+0×20
Исходные данные:
Марка операционного усилителя |
а0 |
0 |
14ОУД7 |
Длительность импульса tи, мс |
а1 |
0 |
20 |
Длительность t,мс |
а2 |
0 |
1 |
Сомножитель А |
а3 |
0 |
0,5 |
Температурный диапазон Тmin…Tmax, 0C |
а4 |
1 |
минус 30…+10 |
Длительность паузы: ;RH=5 КОм
3.1 Анализ схемы мультивибратора на основе ОУ
Мультивибратор (рис.6) состоит из хронирующей цепи (резистора и конденсатора ), которая определяет временные параметры периодической последовательности прямоугольных импульсов и триггера Шмидта, представляющего собой операционный усилитель, охваченный положительной обратной связью через резисторы и.
Рис.3.1. Схема симметричного мультивибратора.
На интервале напряжение на конденсаторе изменяется под действием отрицательного напряжения , приложенного к RC цепи. Этот процесс продолжается до точки 2,в которой и напряжение на инвертирующем входе , следовательно, напряжение на выходе примет значения . Далее процессы заряда и разряда конденсатора продолжаются аналогичным образом. В результате на выходе мультивибратора формируется импульсы прямоугольной формы длительностью ,с паузой и периодом следования .
3.2 Расчёт и выбор элементов схемы мультивибратора
Выбираем значение резистора порядка 10кОм, чтобы не нагружать ОУ.
В соответствии с рядом Е12 выбираем резисторR2
МЛТ – 0.125 – 10к –10% |
Рассчитываем по следующим неравенствам и выбираем наименьшее по таблице номинальных значений.
Выбираем наименьшее значение сопротивления, и в соответствии с рядом Е12 выбираем резистор R1
МЛТ – 0.125 – 20к – 10% |
:
Определяем и :
Т.к. , то
Т.к., то имеем следующий вариант цепи заряда хронирующего конденсатора несимметричного мультивибратора:
Выбираем термостабильный резистор С2-13 R=1МОм
С2-13 – 0.125 – 1М ±10% |
:
Ёмкость конденсатора рассчитывается по наибольшей длительности и .
нФ=0,0124мкФ
В соответствии с рядом Е12 выбираем конденсатор
КМ6 – М750 – 0,012 мкФ±10% |
:
Определим значение сопротивления резистора ’
В соответствии с рядом Е12 выбираем резистор
МЛТ – 0.125 – 27 – 10% |
3.3 Определение температурной нестабильности
Определить температурную нестабильность .
,
где относительное изменение сопротивления резистора, которое в основном зависит от температуры:
относительное изменение ёмкости конденсатора
3.4 Проверка мультивибратора на работоспособность
Выбор значений сопротивлений , , в схеме производят с учетом максимально допустимого тока операционного усилителя
Проверим работоспособность по выражению:
А < А
Так как условие выполняется, то мультивибратор работает без сбоев.
4 Принципиальная схема устройства
|
1,5 – Баланс 2 – Инвертирующий вход 3 – Неинвертирующий вход 4 – Питание (-) 6 – Выход 7 – Питание (+) 8 –Частотная коррекция
Рис.4.1. Инвертирующий УПТ
|
|
2,6 –Баланс
3 – Инвертирующий
4 – Неинвертирующий вход
5 – Питание (-)
7 – Выход
8 – Питание (+)
Рис.4.2. Инвертирующий усилитель с ёмкостной связью.
|
|
Рис.4.3. Схема несимметричного мультивибратора.
Приложение.
Параметры операционных усилителей.
Параметр |
Размерность |
Обозначение |
140УД7 |
140УД8 |
Напряжение питания |
В |
Еп1 , Еп2 |
15 |
15 |
Ток питания при холостом ходе |
МА |
Iп |
2,8 |
3 |
Дифференциальный коэффициент усиления |
- |
Коу |
50000 |
50000 |
Напряжение смещения нуля |
МВ |
Uсм |
5 |
50 |
Максимальное выходное напряжение (при Еп=15 В) |
В |
Uвыхmax± |
10 |
11 |
Входной ток смещения |
нА |
Iвхсм |
200 |
0.2 |
Разность входных токов смещения |
нА |
DIвхсм |
50 |
0.1 |
Входное сопротивление ОУ |
М Ом |
Rвхоу |
4 |
200 |
Выходное сопротивление операционного усилителя |
Ом |
Rвыхоу |
75 |
50 |
Частота единичного усиления |
М Гц |
f1 |
1 |
0.8 |
Коэффициент ослабления синфазного сигнала |
dB |
K |
70 |
70 |
Дрейф напряжения смещения нуля |
мкВ/К |
dUсмо/dT |
6 |
50 |
Дрейф входного тока смещения |
нА/К |
dIвхсм/dT |
3 |
0.1 |
Дрейф разности входных токов смещения |
нА/К |
dDIвхсм/dT |
0.4 |
0.1 |
Дрейф коэффициента усиления |
1/К |
DKоу/КоуdT |
0.03 |
0.03 |
Дрейф коэффициента ослабления синфазного сигнала |
1/К |
DKосс/КоссdT |
0.03 |
0.03 |
Дрейф входного сопротивления |
1/К |
dRвхоу/RвхоуdT |
0.02 |
0.02 |
Коэффициент влияния изменения напряжения питания |
мкВ/В |
КП |
150 |
200 |
Максимальное допустимое синфазное напряжение |
В |
Uсинфдоп |
15 |
10 |
Максимально допустимое дифференциальное напряжение |
В |
Uдифдоп |
20 |
6 |
Минимальное сопротивление нагрузки |
кОм |
Rmin |
2 |
2 |
Список использованной литературы
1. Л.Н.Латышев. Расчет и проектирование электронных устройств на основе ОУ. УГНТУ. 2002.
2. Конспект лекций.
3. Горбачев Г. Н. Чаплыгин Е. Е. Промышленная электроника. – М.:
Энергоатомиздат, 1988.
4. Справочник по электрическим конденсаторам/Под ред. И. И. Четверткова –
М.: Радио и связь, 1983.
5. Ненайко А.Л., Геликман В.Ю. Конденсаторы и резисторы. – М.: Сов. Радио,1973.
6. Резисторы: Справочник/Под ред. И. И. Четверткова. – М.: Радио и связь, 1991.
Скачать: